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ID 165966 Engenharia Naval Materiais Navais CESGRANRIO 2018

Uma barra prismática de aço, com seção transversal quadrada de 6 cm de lado e comprimento L=180cm, é articulada em ambas as extremidades e está submetida a uma carga axial de compressão de cima para baixo.
(a) Coluna com extremidades fixas por pinos, K = 1
(b) Coluna com extremidades rígida (fixa) e fixa por pino, K = 0,7
(c) Coluna com extremidades fixas (engastada), K = 0,5

Dado
P C R I T = n 2 x [ ( L e ) 2 π 2 E I ] , n = 1 , 2 , 3 . . .
Sendo de 230 MPa o limite de proporcionalidade do aço, e o seu módulo de elasticidade E=210GPa, qual a carga crítica de flambagem admissível, em kN, para um fator de segurança 2,0?
Considere que a estrutura não escoa antes de flambar no 1° modo de flambagem.

A 20 π 2

B 25 π 2

C 30 π 2

D 35 π 2

E 40 π 2

ID 165930 Engenharia Naval Arquitetura Naval CESGRANRIO 2018

Considere uma embarcação hipotética que apresenta os 6 graus de liberdade especificados abaixo em relação ao seu centro de gravidade (CoG - Center of Gravity).

Os graus de liberdade da embarcação são expressos em função da identidade {x 1 , x 2 .... x 6 } = {x, y, z, φ , θ , Ψ }.

Considerando a superposição de efeitos lineares, o movimento de Heave (arfagem) acoplado ao movimento de Roll (rolagem) são definidos pelas seguintes variáveis:

A x e θ

B y e Ψ

C y e φ

D z e θ

E z e φ

ID 165686 Engenharia Naval Materiais Navais CESGRANRIO 2018

O ciclo ideal simples para uma turbina a gás de aplicação naval e seus componentes é o ciclo-padrão Brayton, representado de forma esquemática abaixo:

As condições para o ciclo ideal apresentado são definidas como:

I - O processo de compressão e expansão do ar são isentrópicos.
II - A variação de energia cinética do fluido de trabalho, entre a entrada e a saída de cada componente, não deve ser desprezada.
III - O fluido de trabalho não apresenta a mesma composição em todo o ciclo e é considerado um gás perfeito com calor específico variável em cada componente da turbina.
IV - A vazão da massa de gás é constante em todo o ciclo.

Está correto o que se afirma em

A I, apenas

B I e IV, apenas

C II e III, apenas

D II, III e IV, apenas

E I, II, III e IV

ID 165664 Engenharia Naval Cálculos CESGRANRIO 2018

Considere uma embarcação em forma de um cilindro longitudinalmente seccionado ao meio e que flutua com seu convés alinhado com a superfície do meio fluido. Podemos afirmar que os valores aproximados dos coeficientes de área de linha d’água, prismático e de seção transversal são iguais, respectivamente, a

A 1,00; 0,79 e 0,79

B 0,85; 0,42 e 0,75

C 0,97; 0,79 e 0,75

D 1,00; 0,42 e 0,79

E 0,85; 0,75 e 0,79

ID 165663 Engenharia Naval Cálculos CESGRANRIO 2018

A Figura abaixo mostra as tensões principais no plano, agindo sobre um elemento diferencial em uma placa de aço.

Se o aço utilizado na fabricação da placa possui tensão de escoamento ( σ e ) igual a 390 MPa, qual o fator de segurança para o escoamento, considerando a teoria da tensão de cisalhamento máxima (Tresca)?

A 2

B 3

C 4

D 5

E 6

ID 165662 Engenharia Naval Máquinas e Equipamentos navais CESGRANRIO 2018

No modelo de ciclo de potência a vapor idealizado pelo ciclo Rankine, a adição de calor na caldeira e a rejeição de calor no condensador se dão por processos

A a pressão constante

B a volume constante

C adiabáticos reversíveis

D a pressão constante e a volume constante, respectivamente

E a volume constante e a pressão constante, respectivamente

ID 165483 Engenharia Naval Estruturas Oceânicas CESGRANRIO 2018

Considere um sistema oceânico do tipo FPSO (Floating Production Storage and Offloading).

O melhor arranjo de áreas e volumes para esse sistema é aquele que resultar em

A equilíbrio entre centralização versus dispersão dos compartimentos com funções afins, reunindo os mesmos em áreas funcionais próximas ou separadas no arranjo geral.

B maximização dos espaços entre membros estruturais, cantos de compartimentos que tenham pouco valor para alocação funcional, mesmo que haja redução da rigidez estrutural desses membros.

C menor deslocamento total, mesmo em detrimento da rigidez estrutural mínima para as operações em diversos estados de mar.

D minimização da segurança em função da maximização da alocação e distribuição dos espaços a bordo.

E sacrifício da ergonomia, rigidez, interfaces e interferências em função da obtenção de custos mínimos de construção.

ID 165464 Engenharia Naval Cálculos CESGRANRIO 2018

Um pistão de um motor naval tem diâmetro D P (em metros), altura H (em metros), peso P (em Newtons), e move-se internamente a um cilindro de diâmetro interno D c (em metros). O óleo lubrificante colocado entre o pistão e o cilindro tem viscosidade dinâmica μ , dada em N.s/m 2 . Assim, quando as superfícies estiverem em movimento relativo, com velocidade V, surge uma tensão de cisalhamento no fluido entre as partes móveis, que é diretamente proporcional à sua viscosidade dinâmica μ , ou seja:
τ = μ . ∂ y ∂ u
Para distâncias pequenas entre o cilindro e o pistão, adota-se a hipótese de que a velocidade u do fluido (em m/s) varia linearmente com a distância y (em metros) entre o pistão e o cilindro.
Considerando-se que o fluido lubrificante é newtoniano, a velocidade com que o pistão começa a descer, em m/s, quando o conjunto cilindro-pistão é colocado na vertical será

A V = 2 π μ ( D p ) H P ( D c − D p )

B V = π μ ( H 2 ) 2 P ( D c − D p )

C V = 2 π μ ( D p ) 2 P ( D c − D p )

D V = π ( D p ) H P ( D c − D p ) μ

E V = π μ ( D p ) 2 H 4 P ( D c − D p ) 2

ID 165462 Engenharia Naval Logística e transporte marítimo CESGRANRIO 2018

Ao atracar num terminal portuário, um navio apresentava a seguinte condição de deslocamento e centros de gravidade: △ = 14000 t, LCG = 1,2 m e KG = 8 m.
Durante a estadia do navio no terminal, foram realizadas as seguintes operações:

PESO (t)
KG (m)
LCG (m)
Carga
1200
4
1,50
600
3
1,00
500
10
0,80
Descarga
1000
5
0,50
300
8
1,00

Com base nessas informações, os valores de KG e LCG, ambos em metros, do navio na condição de partida do terminal portuário é, aproximadamente, igual a

A 7,0 e 1,25

B 7,0 e 1,15

C 7,7 e 1,25

D 7,7 e 1,15

E 8,4 e 1,15

ID 165331 Engenharia Naval Arquitetura Naval CESGRANRIO 2018

Para a determinação do grau de hiperestaticidade g h de uma estrutura, pressupõe-se, a priori, que a mesma deva estar em equilíbrio, ou seja, não apresente nenhum tipo de movimento de corpo rígido. Nesse contexto, o cálculo de gh é determinado pela seguinte equação: gh =C 1 +2C 2 +3C 3 - 3m, sendo C 1 = número de vínculos de 1 a classe; C 2 = número de vínculos de 2 a classe; C 3 = número de vínculos de 3 a classe e m = número de hastes presentes na estrutura.
Se todas as cargas aplicadas são verticais e não há rótulas presentes, pode-se concluir que a estrutura apresentada

A é hiperestática

B é hipostática

C é isostática

D executa movimento de corpo rígido rotacional

E não possui estabilidade de translação vertical